Page 119 - 腐蚀与防护2024年第十一期
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李海坤, 等: 电流动态波动对管道腐蚀速率的影响

       由以上分析可知, 通电电位剧烈波动确实影响了                        干扰具有相当好的普适性。

   阴极保护的有效性。在该管道所受干扰波动周期下,                                将该直流干扰评价方法用于华南另一段管道,
   通电电位波动导致阴极保护断电电位波动, 其幅度相                          测试结果见表3 , 各参数变化趋势见图5 。由于大部
             。在动态直流干扰下通电电位平均波动                                             、 电流数据点重合, 只有
   当于0.06I f                                         分测点I f    较小, 大量i ei o
   半周期较长时, I f ≈S , 计算中也可以直接用S 代替                       #                                    。计算
                                                     041 测点I f   稍大, i e  计算数据明显大于i o

     。在管道极化电位小于-0.1V 的测点, 阴极保护                            、 与阴极保护检查片腐蚀速率的相关性系数
  I f                                                得 i ei o

   检查片腐蚀速率基本都在0.01mm / a以下。                          分别为0.57和0.60 。观察曲线可知, 其相关性系数
                                                                   值非常低的4 、 5 测点数据引起, 剔
                                                                               #
                                                                                  #
  3 动态杂散电流严重程度评价方法的适用性                               较低主要由I f
                                                     除4 、 5 测点数据后, 两个相关性系数分别提升为
                                                         #
                                                             #

     本次测试的管道沿线土壤电阻率为15~753Ω ·                        0.84 、 0.86 。当I f  较小时, 杂散电流以外的因素在腐
   m , 腐蚀速率为 0.0165~0.0835mm / a , 土壤腐蚀              蚀中占据主导地位, 这可能是导致 i e              与腐蚀速率的



   性涵盖了微、 弱、 中、 强各等级。该评价方法给出的                        相关性降低的主要原因。仅凭表3中的数据难以分
   结果与实测阴极保护检查片腐蚀速率具有很好的一                            析4 、 5 测点阴极保护数据与腐蚀速率相关性降
                                                         #
                                                             #
   致性, 可见该评价方法用于评价动态直流杂散电流                           低的原因。
                                       表3 华南某管道阴极保护状况

                          Tab.3 Cathodic p rotectionconditionsfora p i p elineinSouthChina
    编号    E on vs.CSE )/ V    t / s        I f ≈ S / V  E off vs.CSE )/ V  Δ E / V    v corr mm · a )
                                                                                               -1
             (
                                                          (
                                                                                         /(

      #
    041      -1.0050         10.7            0.79         -0.7818        -0.1348         0.1781

      #
    1        -2.1390         14.5            0.43         -1.1851        -0.3861         0.0643

      #
    2        -1.0018         10.7            0.06         -0.8525        -0.1195         0.1662

      #
    083      -1.6700         12.3            0.40         -0.9020        -0.1630         0.0433

      #
    4        -1.5569          6.7            0.07         -1.1726        -0.3616         0.1993

      #
    5        -1.5882          4.8            0.09         -0.9063        -0.1943         0.3630

      #
    6        -1.8798          5.2            0.21         -1.1314        -0.3514         0.0535

      #
    7        -1.0380         13.3            0.21         -0.7011        -0.0731         0.1566

      #
    8        -1.3338          8.4            0.10         -0.9700        -0.2310         0.0591

      #
    9        -1.0888          9.4            0.09         -0.9948        -0.2018         0.0379

      #
    10       -1.8860          6.7            0.06         -0.9990        -0.3720         0.1065

      #
    11       -1.3181          8.4            0.08         -0.6723        -0.0153         0.4094

                                                     对于60Hz的交流电流干扰, 计算可得I f=V a×
                                                     0.004 , 可见交流电流干扰的影响随频率的增加而降
                                                     低, 这与 HAYDEN 等       [ 22-23 ] 的试验结果基本一致。
                                                     这可能是因为该数据处理方法只采用了直流电位动
                                                     态波动标准差和半周期, 忽略了动态直流电位在平
                                                     均值上下波动的波形与交流正弦波形的差异, 所以
                                                     直流电位动态波动在公式( 5 ) 中的作用效果与交流
                                                     正弦波电流相同。可见, 如果把标准差换成交流电
                                                     位, 公式( 5 ) 还可用于评价交流电流干扰。由于I f
                                    的相关性
          图5 华南某管道腐蚀速率与 i o     及 i e                具有电位的量纲, 该方法对交直流电流干扰的计算

     Fi g .5 Correlationofcorrosionrateofa p i p elineunderCPwith
                                                     结果可以与阴极保护电位测量结果进行叠加运算,

                  i o andi e inSouthChina


                                                     形成一个量化评价受交直流干扰管道腐蚀风险的
     用公式( 5 ) 评价50Hz的交流电流干扰, 其半周                     参数。


   期 t 为0.01s , 正弦波电位的标准差S 等于交流电
                , 计算可得I f= V a×0.005 , 即交流电          4 结 论
   电位有效值V a

   引起的干扰低于相同电位直流电干扰水平的 1% 。                             ( 1 )动态直流杂散电流的剧烈波动影响阴极保
                                                                                           · 1 1  ·
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