Page 130 - 腐蚀与防护2024年第十一期
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刘金璐, 等: 20钢地面管道在多元热流体中的腐蚀行为评估


   ( 黄色线) 进行腐蚀监测, 监测点位于出口下游10m                       效的几种行为( 开裂、 鼓包等), 分析结果对其他失效
   范围内; 同时, 集油管线末端需设置腐蚀监测点, 监                        管件也有一定的参考价值。
   测点位于末端上游10m 范围内。对每个监测点采                           2.2 壁厚测量

   用腐蚀挂片方法进行动态监测。                                      在第二个鼓包位置将失效管段沿径向切开,
   1.2 腐蚀监测方法                                        检查发现: 管件横截面呈椭圆状, 且壁厚不均匀,

     采用带压开孔器对管线上的腐蚀监测挂片进行                            最小壁厚为6.30mm , 如图3 ( a ) 所示, 最大壁厚为
   安装和拆卸( 油气管道腐蚀挂片悬挂装置主要由装                           11.14mm , 如图 3 ( b ) 所示。最小壁厚值与最大壁

   置主体、 悬挂探杆、 闸板阀、 放空接头等零部件构                         厚值相差1倍, 管体变形严重, 不符合 API中最小
   成), 该方法已在新疆油田进行应用                [ 15 ] 。常规腐蚀     壁厚的要求      [ 16 ] 。从现场管道腐蚀的严重程度猜测
   挂片只能在地面管道停运状态下安装, 操作复杂, 且                         管道失效的原因为氢腐蚀, 但多元热流体中腐蚀性
                                                                、 , 不会引起该类腐蚀。同时, 氢腐蚀
   不能实现对管线的实时监测。而本方案中所用开孔                            气体为 CO 2 O 2
   器可在带压状态下完成作业, 因此可实现对管线的                           按腐蚀程度分为氢腐蚀、 氢脆和氢蚀三个阶段                      [ 17 ] ,
   实时动态监测。同时, 可通过腐蚀速率计算、 化学成                         管体具体处于何种阶段, 还需结合后续化学成分分
   分分析等多种方法对挂片进行综合评估。                                析进行判断。
       腐蚀监测周期可根据需要进行调整, 定期取出
   腐蚀挂片进行腐蚀损伤程度评估。腐蚀监测挂片材
   料与监测管线材料相同, 以便于监测管线的真实腐
   蚀情况, 评估腐蚀行为。

  2 腐蚀行为综合评估

     图2是根据腐蚀监测数据挑选的具有代表性的
   失效管段。对该失效管段进行宏观检查、 壁厚测量、
   组织观察、 腐蚀速率计算、 化学成分分析、 腐蚀产物                                    图3 失效管段横截面壁厚测量

   分析, 以综合评估地面管道在多元热流体中的腐蚀                           Fi g  3 Measurementofwallthicknessoncross-sectionoffailed p i p e






                                                      section    a   minimumwallthickness    b  maximumwallthickness
   行为。由于失效管段与该处腐蚀监测挂片所处环境
                                                     2.3 组织观察
   和所用材料均相同, 因此腐蚀速率计算、 化学成分分
                                                       从失效管段的管体和裂口处取样, 进行组织观察
   析、 腐蚀产物分析都是针对腐蚀监测挂片进行的。
                                                     和分析, 结果如图4和表1所示。由图4可见, 失效
                                                     样品的管体组织为铁素体( F ) 和珠光体( P ); 裂口处组
                                                     织中除了铁素体和珠光体, 还出现了贝氏体( B ); 裂口
                                                     附近组织还出现了魏氏组织( WF ), 这说明腐蚀区域
                                                     管道的化学成分发生了变化, 这也是管体发生崩裂失
                                                     效的原因之一。由表1可知: 失效管段组织中共有3
                                                     类( A 、 B 、 D ) 夹杂物, 夹杂物等级介于0.5~1.0 , 这些
            图2 根据腐蚀监测数据挑选的失效管段                       夹杂物会严重影响管道的力学性能。

       Fi g .2 Failed p i p esectionselectedaccordin g tocorrosion  表1 失效管段组织中的夹杂物


                     monitorin g data                     Tab.1 Metallo g ra p hicst ructureanal y sisresults
   2.1 宏观检查                                           取样位置        非金属夹杂物                组织
     对失效管段进行宏观检查。结果表明, 失效管                              管体       A0.5 , B1.0 , D1.0     F+P

   段的管径为114mm 、 长107mm , 一侧发生胀裂, 胀                      裂口       A0.5 , B0.5 , D1.0  P+F+B ( 裂口);

                                                                                 P+F+B+WF ( 裂口附近)
   裂侧呈现黑色, 胀裂侧对立面仍可见绿色保护漆色;


   胀裂处最大张开口长217mm 、 宽107mm , 距裂口                     2.4 腐蚀速率计算

   660mm 处的管体位置处有环焊缝; 管段上共有                            利用超景深光学显微镜观察失效管段处腐蚀挂
   3处发生鼓包变形。该管段包含了目前地面管道失                            片 的三维形貌, 结果如图 5 所示。 考虑到曲率的影
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